Bantlı Konveyörün Gerginlik Değeri Nasıl Hesaplanır

Modern bantlı konveyörlerin çok işlevli tasarımıyla, uzun mesafeli ve büyük hacimli mekanik ekipmanların uygulanması giderek daha kapsamlı hale geldi. Taşıma mesafesi ne kadar uzunsa, gereken kayış gücü o kadar yüksek olur. Bununla birlikte, yüksek mukavemetli kayışlar sadece pahalı değil, aynı zamanda kalite açısından da dengesizdir. Bu nedenle, bantlı konveyör üreticileri, tasarımda bandın maksimum gerilim değerini düşürür, böylece bant seçimi yerli esas alınır.

Şu anda, kayışın maksimum gerilimini azaltmak için yaygın olarak kullanılan yöntem, güç destekli tahriktir. İki yöntem vardır, biri doğrusal sürtünmeli sürücü ve diğeri yeniden yüklenmiş çok noktalı sürücüdür. Her iki güç destekli tahrik, kayışın maksimum çalışma gerilimini önemli ölçüde azaltabilir. Yeniden yazdırılan çok noktalı sürücünün kullanılması bir dizi tasarım ve hesaplama zorluğu getirecektir. Ara sürüş noktalarının sayısının ve konumunun nasıl belirleneceğini ve kayış gerginliğinin nasıl hesaplanacağını içerir. Tasarım pratiğimi birleştirerek, çok noktalı sürüşü yeniden yüklerken kayış gerginliğinin hesaplanmasını ve sürüş noktalarının ve konumlarının sayısının belirlenmesini tartışıyoruz.

Ara sürüş noktasının ayarı birkaç ara sürüş noktası belirler. Ara sürüş noktalarının nasıl düzenleneceği, bant seçimi aralığı, motorların, redüktörlerin ve hidrolik kaplinlerin veya diğer tahrik bileşenlerinin seçimi ve sürüş noktası ayarlarının sınırlandırılması gibi birçok faktörün dikkate alınmasını gerektirir Koşullar, bantlı konveyörün genel yerleşimi , vb. Farklı çalışma koşulları altındaki bantlı konveyörler için farklı kısıtlamalar olacaktır, bu nedenle herhangi bir çalışma koşulunda bantlı konveyörler için ara tahrik noktasını belirlemek için evrensel bir yöntem önermek zordur. Burada sadece kayış seçimi perspektifinden ara tahrik noktalarının konumunu ve sayısını belirleme yöntemi önerilmektedir.

Ara tahrik noktasının güç aralığı, kayışın gerçek durumundan görülebilir. Ülkemizde çelik kord özlü kayışın mukavemeti 0 N / mm'nin altında olduğunda kalitesi sabit ve ithal kayışlarla karşılaştırılabilir. Ayrıca kayış mukavemetinin artmasıyla birlikte çelik kordonlu kayışların fiyatı da artmaktadır. Bu nedenle, kontrol kayışının seçimi 0 N / mm ve altında olup, bu hem teknik hem de ekonomik açıdan daha avantajlıdır. Kontrol kayışının kayış gücü 0 N / mm ve kayış güvenlik faktörü k=8 ise, kayışın maksimum gerilimi (birim genişliği) 394 N / mm olmalıdır. Maksimum kayış gerginliği tahrik tamburunun yaklaşma noktasında göründüğünden, tahrik ünitesinin tahrik çevresel kuvveti, yaklaşma noktasındaki gerilim ile tahrik tamburu üzerindeki kayışın çıkış noktası arasındaki farktır. tahrik ünitesinin tahrik gücü formülü: ve Euler formülü: Mevcut: burada N ――― toplam güç, kW v ―― kayış çalışma hızı, m / s P ――― sürüş çevresel kuvvet, N" Kaldırma ve Taşıma Makine" 2000 (9) - kayış eğilimi Giriş noktası gerginliği, N ―― kayış çalışma noktası gerginliği, Nμ ―― kayış ve tambur arasındaki sürtünme katsayısı α ―― tambur üzerindeki kayış sarma açısı Tahrik ünitesi bir tahrik ünitesi tarafından çalıştırıldığında tek tambur, sarma genellikle alınır Açı=2.7'dir (μ=0.3 alın). Çelik göbek bandının bant genişliği bu koşul altında elde edilebilir. Güç aralığı 782 ～ 1095 kW'dır. Çift tambur tahriki benimsenirse, tambur üzerindeki kayış sarma açısı=3.9'a ulaşabilir. Bu koşul altında, her bir sürüş noktasının güç aralığı 923 ila 1640 kW arasındadır. Bu nedenle sürüş noktalarının sayısı düşünüldüğünde kabaca yukarıda belirtilen güç aralığına göre belirlenebilir.

1. Ara sürüş noktasını belirleme yöntemi Kayışlı konveyör tasarım prensibine göre, yukarıdaki güç aralığına göre ara tahrik noktalarının sayısını belirledikten sonra, tahrik noktasının konumunu belirlemek için aşağıdaki yöntemler vardır.

(1) Eşit dairesel kuvvet yöntemi Bu yöntem, toplam tahrik dairesel kuvvetini tahrik birimlerinin sayısına göre eşit olarak dağıtmaktır. Her sürüş ünitesi aynı sürüş gücünü sağlar. Tek bir tahrik ünitesi ekipmanı seçimi, kolay bakım ve yedek parça hazırlığı ile karakterizedir. Tahrik biriminin tahrik gücü belirlendikten sonra, kayış gerginliği, tahrik biriminin ve konveyör bandı üreticisinin konumuna bağlıdır. Eşit çevresel kuvvet koşulu altında iki tür ara sürüş noktası yerleşim yöntemi vardır: sabit mesafe yerleşim yöntemi: Bu yöntem, bantlı konveyörün uzunluğuna ve her sürücüye göre verilen mesafeye göre konveyörü birkaç bölüme ayırmaktır. birim, ilgili uzunluk bölümünü tahrik eder. Konveyör düzenlemesi tek bir eğim açısı kadar basit olduğunda, tahrik üniteleri eşit uzaklıkta düzenlenebilir. Bu düzenleme yönteminde tahrik ünitesinin mesafesi bilindiğinden, her bölümün çalışma ve kaldırma direncinin hesaplanması kolaydır, bu nedenle tasarım hesaplaması basittir. Dezavantaj, her bir tahrik bölümündeki kayışın maksimum geriliminin farklı olabilmesi ve kayış seçiminin, kayışın potansiyeline tam bir oynama sağlayamayabilecek maksimum gerilime göre belirlenmesi gerektiğidir. Ek olarak, her bir tahrik ünitesinin gerçek sarma açısı oldukça farklıdır ve hesaplamada sarma açısı kontrol edilmelidir.

Eşit gerilim düzenleme yöntemi: Bu yöntemin amacı, her bir tahrik ünitesi tamburunun yaklaşma noktasının gerilimini (yani, her bir tahrik bölümünün maksimum gerilimini) aynı hale getirmektir, böylece kayış gerginliği diyagramındaki birkaç tepe eşittir ve kayış kapasitesi en üst düzeye çıkarılabilir. Hesaplamada, tahrik noktasının konumu bilinmediğinden, kayışın her bölümünün çalışma ve kaldırma direnci önceden elde edilemez ve karşılık gelen gerilim eşitliği denkleminin tamamlanması gerekir. N ara sürüş noktası varsayıldığında, eşit gerilimli n denklemin tamamlanması gerekir. Daha fazla sürüş noktası olduğunda, hesaplama daha zahmetlidir.

(2) Eşit sarma açısı yöntemi Tahrik ünitesi eşit çevresel kuvvet yöntemine göre düzenlendiğinde, kayışın tahrik tamburu üzerindeki sarma açısı kontrol edilemez. Bu düzenleme yönteminin hesaplama sonuçları kontrol edildiğinde, bazı konveyörlerin belirli bir tahrik ünitesinin etkili sarma açısının sadece onlarca derece olduğu ve tambur üzerindeki kayış sargılarının çoğunun tam olarak kullanılmayan yedek arklar olduğu bulunmuştur. Eşit daire kuvveti yönteminden farklı olarak, eşit sarma açısı yöntemi fikri, tambur üzerindeki kayışın sarma açısından en iyi şekilde yararlanılmasıdır. Eşit sarma açısı yöntemi kullanıldığında, her bir tahrik biriminin çevresel kuvveti farklı olabilir. Eşit sarma açısı yönteminde ayrıca iki düzen yöntemi vardır: sabit mesafe düzeni ve eşit gerilim düzeni.